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invention
Fédération de Russie Patent RU2249766

PROCÉDÉ DE BRÛLER DES DÉCHETS SOLIDES MUNICIPAUX ET AUTRES ORGANIQUE
ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN ŒUVRE

Nom de l'inventeur: AV Kalinin (RU); Kalinina OV (RU); Tikhonov AV (RU); Tikhonova EV
Le nom du titulaire du brevet: Limited Liability Company " de Sibérie Construction Materials and Ecology" LLC "SibstromEko"
Adresse de correspondance: 660079, Krasnoyarsk, ul. Sverdlovsk, 3, Ltd. "SibstromEko" VI Kalinin
Date de début du brevet: 08.05.2002

L'invention concerne des procédés respectueux de l'environnement et appareils pour la combustion de déchets organiques solides et d'autres et peut être utilisé en particulier dans l'économie nationale de l'incinération des déchets avec suppression garanti de substances nocives, y compris la dioxine, une récupération de la chaleur des déchets et la production de la combustion produits de base de chaux. Résultat technique: la création d'un procédé avantageux pour l'environnement de la combustion des déchets solides municipaux et d'autres suppression garanti organique de substances nocives, y compris les dioxines, les émissions de gaz et d'augmenter la rentabilité des incinérateurs en raison de la mise en œuvre de produits commerciaux, obtenus dans le processus de recyclage. Le processus de combustion des déchets solides municipaux et d' autres l' incinération des déchets organiques comprend l' alimentation en air préchauffé, post-combustion des produits gazeux de la combustion, post-traitement pour la liaison HCl, Cl _2, HF, en passant par l'échangeur de chaleur - la chaudière, le nettoyage des gaz. Avant d' être introduit dans le four pour la combustion des déchets sont séparés, la partie organique des déchets sont broyés à une taille de pas plus de 100 mm, est mélangé avec les déchets est chauffé jusqu'à une température de 300-400 ⁰ écoulement d'air C est réalisée dans le four cyclone de manière tangentielle à une vitesse linéaire non inférieure à 28 m / s, la combustion est effectuée à 1320-1350 ° C températures, la post - combustion est effectuée dans la chambre de post - combustion catalytique à des températures de 1300-1500 ° C, le traitement pour la liaison de HCl, Cl _2, HF dans la chambre sont décarbonatation de la farine de pierre à chaux pour obtenir de la chaux vive, avant d' être traités dans les produits de combustion de la chaudière , est passé à travers le préchauffeur d'air, la chaudière, puis - après que le système d'épuration de gaz humide, la chaudière à chaleur est fournie aux consommateurs. Dispositif pour la mise en oeuvre du caractérisé par le procédé décrit.

DESCRIPTION DE L'INVENTION

L'invention concerne des procédés respectueux de l' environnement et appareils pour la combustion de déchets organiques solides et d' autres et peut être utilisé en particulier dans l'économie nationale de l' incinération des déchets avec suppression garanti de substances nocives, y compris la dioxine, une récupération de la chaleur des déchets et la production de la combustion produits de base de chaux.

Il existe une méthode de recyclage à Moscou de la spécialité №3 ( «L'assainissement et le nettoyage des zones peuplées." Handbook, 1990.), L'équipement principal de processus pour lesquels l'entreprise a livré "Volund" (Danemark). Un trait distinctif de cette conception est dozhigatelny tambour rotatif monté pour cascade incliné peretalkivayuschih grilles qui vous permet de graver dans les déchets chaudière unité humidité.

L'inconvénient de la méthode - Les procédés thermiques dans les usines d'incinération de déchets en raison de la présence de sec système d'élimination des cendres et éviter ainsi scorification équipement de procédé procéder à des températures de 900 ... 1000 ° C et ne peut donc pas résoudre le problème de la suppression de substances nocives, en dioxines particulières.

destruction irréversible des organochlorés thermiquement résistantes (dioxines) a lieu à des températures proches de 1400 ° C

Procédé de traitement de déchets solides dans le bain de laitier à des conditions de conception de fusion, où le téléchargement d'une certaine quantité de flux nécessaire, par exemple, contenant de la silice (sable, le quartz et les flux, etc.), choisi en fonction de la viscosité et la température de fusion (généralement de 1300 à 1500 ° C) composition du laitier (RU 2030684 C1, F 23 G 7/00, 10.03.1995). Le procédé est effectué à un potentiel contrôlé d'oxygène (conditions d'oxydation), qui est définie par la consommation spécifique d'oxygène par tonne de charge.

L'inconvénient de la méthode: les dioxines ne sont pas considérés une nouvelle capacité de synthèse à des températures plus basses. Ceci est particulièrement caractéristique contribue à la méthode bien connue de l'élimination des conditions d'une grande poussière et des composés métalliques toxiques.

Il existe une méthode de traitement thermique et l'élimination des ordures et déchets ménagers dans le dispositif, qui est un boîtier positionné verticalement doublé de matériau réfractaire (RU 2023211 C1, F 23 G 5/00, 15.11.1994). Les déchets sont chargés par le haut et toutes les étapes de traitement - le séchage, la pyrolyse, la gazéification, la combustion, - dans des compartiments séparés par une des vannes commandées à distance. Le processus se termine par la formation de carburant gazéification (pyrolyse) du gaz, qui peut être envoyé comme combustible pour la centrale thermique.

Le problème technique résolu dans l'invention antérieure est d'augmenter l'efficacité du recyclage, associé à l'écoulement des processus de stockage en continu, le séchage des gaz de combustion, pyrolyse, combustion et évacuation de cendres dans un sas unique monobloc.

Le manque de moyens - vous devez strictement surveiller la température du processus pour empêcher le frittage des débris et des déchets carbonisés sur les ailes. Pour ce faire, l'air entrant dans la combustion, hydratent, le maintien de la température de la zone de combustion en dessous du point de fusion des cendres, et les déchets des zones d'alimentation sont des doses réglementées d'une zone secouant périodiquement.

Ainsi, l'attraction des opérations thermiques supplémentaires (pyrolyse, gazéification) complique le processus de l'incinération des déchets augmente les coûts d'exploitation, ce qui rend processus de recyclage non rentable et ne résout pas les problèmes avec la synthèse des dioxines.

L'analogue le plus proche est la méthode d'incinération des déchets solides municipaux par RU 2114357 C1, F 23 G 5/00, 27.06.1998 / 1 /.

Le procédé connu / 1 / comprend l' incinération à des températures supérieures à 1.340 ° C avec un apport d'air primaire à une température de 400 ° C, de la post - combustion des produits gazeux de combustion à des températures supérieures à 850 ° C et un traitement ultérieur pour la liaison de HCl, Cl _2, HF et al. passant à travers l'échangeur dans le précipitateur, qui est utilisé comme chaudière, l'énergie thermique est transmise au consommateur.

Les inconvénients de cette méthode sont les suivantes.

Tout d'abord, la grille tissu peretalkivayuschee inclinée (généralement d'une fonte résistant à la chaleur) n'a pas été conçu pour brûler le combustible à une température supérieure à 1000 ° C, de sorte que l'opération a dévié peretalkivayuschih grille à une température supérieure à 1340 ° C, conduira à leur usure rapide et sortir du four vers le bas.

D'autre part, il est bien connu que la température de post-combustion de 850 ° C ne contribue pas à la décomposition des dioxines et des furannes dans les gaz de combustion, les auteurs du procédé connu est indirectement confirmé par l'établissement après que la caméra postcombustion d'un autre adsorbeur, dans lequel un lait spécialement préparé des produits de chaux de combustion sont nettoyés, en particulier, , du chlorure d'hydrogène (composant nécessaire et suffisante de dioxines et de furannes).

En troisième lieu, l'utilisation de l'adsorbeur (qui reçoit les produits de combustion à la température de 850 ° C), le lait de chaux est inacceptable pour deux raisons: tout d'abord, il y aura une vaporisation quasi instantanée de la phase liquide du lait de chaux, accompagnée d'une forte baisse de température de combustion (perte de chaleur à 600 kcal pour 1 kg H ₂ O); d'autre part, le lait de chaux est une suspension aqueuse d'hydroxyde de calcium à une eau maximale de rapport en poids: chaux, est de 1: 0,15, et après conversion en vapeur la quantité de composants de l'eau de chaux solide est si insignifiant que l'effet d'absorption sera proche de zéro.

En quatrième lieu, le procédé connu utilisé pour la stabilisation d'une source d'énergie supplémentaire (gazole), qui introduisent une augmentation importante du coût des coûts d'exploitation.

L'objet de l'invention est d'améliorer le processus d'incinération à des températures supérieures à 1300 ° C, l'amélioration du processus de post-combustion des déchets de combustion dans une oxydation catalytique à des températures de 1.350 à 1.400 ° C, cavité de combustion neutralisation par chimisorption des halogènes, des nitrates, des sulfites et d'autres substances nocives sur les surfaces actives de l'oxyde de calcium, synthétisé au décarbonisation de la poudre de calcaire; la pleine utilisation des déchets de l'énergie sans la participation du processus pour l'exploitation de l'énergie supplémentaire.

Objet de l'invention est atteint en ce que la méthode de la combustion des déchets organiques municipaux et d' autres solides, comprenant une incinération des déchets d' alimentation préchauffé postcombustion d'air des produits de combustion gazeux, un traitement ultérieur pour la liaison HCl, Cl _2, HF, en passant par l'échangeur de chaleur - la chaudière, l' épuration des gaz - avant l'introduction dans le four d'incinération, les déchets sont séparés de la partie inorganique de séparation des déchets organiques pulvérisé jusqu'à une taille non supérieure à 100 mm, est mélangé avec les déchets est chauffé jusqu'à une température de 300-400 écoulement d'air ° C est réalisée dans le tangentiellement cyclone du four à une vitesse linéaire non inférieure 28 m / sec, la combustion est réalisée à des températures de 1320 à 1350 en ° C, la post - combustion est effectuée dans la chambre de post - combustion catalytique à des températures de 1300-1500 ° C, le traitement pour la liaison de HCl, Cl _2, HF dans la chambre sont décarbonatation de la poudre de pierre à chaux avec un rendement de chaux vive avant charge traitée dans le préchauffeur d'air de combustion de la chaudière est transmis, et après la chaudière, - par l'intermédiaire d'un système d'épuration de gaz humide, la chaudière à chaleur est fournie au consommateur.

L'appareil pour effectuer le procédé comprend des moyens pour la séparation et le broyage des déchets trémie dispositif d'alimentation de déchets foyer cyclone avec une entrée tangentielle du mélange de déchets écrasés et on a chauffé la chambre à air post-combustion catalytique, fonctionnant selon le principe d'un brûleur sans flamme, décarbonisation de la caméra, muni d'une trémie d'alimentation pour la poudre de calcaire, réchauffeur d'air, échangeur de chaleur, système humide de nettoyage de gaz.

Le procédé consiste dans le fait que, avant d'être introduit dans le four est séparée de la portion de déchets de séparation inorganiques (métal, verre, céramique), la partie organique des déchets est broyé jusqu'à une taille de particule non supérieure à 100 mm, les déchets déchiquetés est introduit dans le four à cyclone avec un courant d'entrée tangentielle est chauffé à 300 l'air à 400 ° C, la vitesse linéaire non inférieure à 28 m / s; les produits résultant de la combustion passent à travers la chambre de la postcombustion catalytique, fonctionnant sur le principe d'un brûleur sans flamme, et la décarbonisation de la caméra où le gaz en amont atomisée farine de calcaire _(CaCO3) pour HCl piège, SO _2, NO _x, est transformé à la suite d'effets thermiques dans la chaux vive (CaO ), qui sur la surface par l'interaction, notamment de chlore CaCl ₂ cristaux formés, ce qui ne dégradent pas les propriétés du produit de la chaux vive.

Ainsi, la décarbonatation de la chambre est réduite jusqu'à l'élimination complète de la formation secondaire de dioxines, car on sait que la réaction de formation se produisent sur la surface des particules de cendres volantes en présence de composés chlorés en catalyse des composés de fer et de cuivre.

En outre, les produits de combustion passent à travers le dispositif de préchauffage de l' air par chauffage de l'air de soufflage à 300-400 ° C et amenés à un échangeur de chaleur où de nettoyages envoyé au système dans lequel le résidu de SO ₂ est _supprimée, NO x et de la poussière. Les gaz épurés sont rejetés dans l'atmosphère, et l'énergie thermique présente dans le circuit échangeur de chaleur et produit de la chaux ont servi aux consommateurs.

JUSTIFICATION DES LIMITES objet revendiqué

Une finesse de broyage de matières résiduelles organiques ne dépasse pas 100 mm est choisi parmi les considérations de faisabilité technique, comme des fragments plus gros obstacle à l'écoulement des déchets dans le four, avec une entrée tangentielle.

La température de l'air chauffé dans l'intervalle de 300-400 ° C est limité les possibilités techniques de réchauffeurs d'air existantes.

La qualité de la combustion des déchets dans un four à cyclone est limitée par la vitesse linéaire du mélange injecté d'air et de déchets: plus la vitesse est élevée, plus la qualité de la combustion.

Il a été établi expérimentalement que, à une vitesse en dessous du taux de 28 m / est fortement augmentée combustion incomplète chimique et physique, conduisant finalement à la synthèse des dioxines.

farine de calcaire (de CaCO ₃₎ à des températures de 1300-1500 ° C dekarboniziruetsya presque instantanément au sein de fractions de seconde par la réaction:

_CaCO3 -> CaO + _CO2

Dispositif de synthèse pour la mise en oeuvre du procédé représenté sur les figures 1 et 2.

La figure 1 représente schématiquement un dispositif, une coupe verticale B-B; Figure 2 - A-A section.

Le dispositif pour la combustion de déchets organiques solides et autres comprend une perte de trémie d'alimentation 1, canal 2 pour la soumission conjointe des déchets broyés et de l'air chaud, le cyclone four 3 avec une entrée tangentielle du mélange de déchets et de chambre à air de la chambre de postcombustion catalytique 4, en travaillant sur le principe de la chambre de combustion sans flamme décarbonisation 5, 6 équipé d'une trémie et distributeur rotatif 7 pour la poudre de calcaire.

Le métal monté chauffe chambre réchauffeur d'air 8 d'air 12. Le ventilateur soufflant 10 délivre l'air chauffé par le conduit 11 à la trémie avec les déchets broyés.

Exemple 1 Une mise en œuvre pratique de la méthode et un appareil pour la combustion des déchets solides municipaux et d' autres polluants organiques de suppression garantis , y compris les dioxines.

Par exemple, la performance de l'incinérateur fonctionnant selon le procédé proposé, est de 6 m / h.

Fonctionnement de l'installation est le suivant.

Dans l'étape de séparation sont séparés les déchets inorganiques (métaux, verre, céramique, etc.), ce qui est typiquement d'environ 6%. équipement standard séparation magnétique et l'air utilisé pour ces opérations.

La partie organique après séparation constitué de déchets de papier, déchets alimentaires, le bois, le textile, le cuir, le caoutchouc, le plastique est introduit dans le déchiquetage en morceaux de la taille de pas plus de 100 mm. Fraisage est réalisé dans un équipement standard, tels que les broyeurs à engrenages. jet suivant chauffé à 300-400 ° C air à une vitesse non inférieure à 28 m / s d'un mélange d'air et de déchets broyés est soufflé dans le four, et des brûlures où une température d'environ 1320-1350 ° C

Les produits de combustion résultants sont soumis à la chambre de post-combustion catalytique, qui est un arbre vertical en forme de fente réfractaire d'aluminosilicate, fonctionnant selon le principe d'un brûleur sans flamme, où garanti pour brûler des hydrocarbures lourds et des fragments de suie, ce qui provoque la température des produits de combustion montent à 50 à 70 ° C,

En outre, les produits de combustion entrent dans la décarbonisation de la caméra, qui est un arbre creux vertical, de bas en haut, où les rencontrer pulvérisés farine de calcaire _(CaCO3) en une quantité de 270 kg / heure (la quantité estimée de 6 t / h de déchets).

La chaux calcinée résultante (CaO) en une quantité d'environ 155 kg / h de chlore attrape les produits de combustion, éliminant ainsi la possibilité de synthèse secondaire de dioxines.

produits de combustion passent neutralisés chambre de réchauffeur d'air, le chauffage de l'air de soufflage, et pénètre dans l'échangeur de chaleur, dans lequel une vapeur ou chaudière à eau chaude peuvent être utilisés.

Après l'échangeur de chaleur des gaz d'échappement sont soumis à une épuration de gaz humide pour la neutralisation finale du résidu SO _2, NO x et de la poussière.

Comme un appareil de nettoyage de gaz humide peut être appliqué à un épurateur humide ou un désintégrateur.

Usés, neutralisés et nettoyés des gaz de combustion émis dans l'atmosphère.

La combustion résultant de la méthode des déchets domestiques solides et autres suppression garanti organique de substances nocives, y compris les dioxines, les produits commerciaux - l'énergie thermique en une quantité non inférieure à 12,0 Gcal / h et la chaux vive en une quantité allant jusqu'à 150 kg / h - publié les consommateurs, qui paie pour l'argent dépensé.

Exemple 2 La mise en œuvre pratique de la méthode revendiquée.

Supposons que la productivité déchets usine d'incinération (CIG) sur les déchets solides municipaux (MSW) 10 t / h. Des déchets entrant WIPs solides ont la composition suivante morphologique (% en poids):

- Papier - 35,1;

- Les déchets alimentaires - 18,5;

- Bois - 2.2;

- Textile - 7,6;

- Peau - 2,8;

- Pneus - 3.3;

- Plastiques - 8,7;

- verre, béton, céramique - 10.3;

- Métaux - 11.5.

teneur en humidité moyenne estimée de MSW -32%.

Séparé dans l'étape de séparation, les déchets inorganiques (verre, le béton, la céramique et les métaux), 21,8% au total. À ces fins, le matériel utilisé, magnétique, mécanique, l'air et la séparation en partie manuelle.

La partie organique de la collection de minéraux humides:

Même que dans l'état absolument sec:

composition élémentaire moyenne des déchets solides complètement sec pour ce cas: C - 44,0%, N - 5,2%; O - 28,5%; S - 0,1%; Cl - 0,3%; N - 4,4%; Ash - 17,5%.

Par conséquent, 5,32 tonnes de MSW four sec contient: S - 2,34 m; H - 0,28 m; A - 1,52 m; S - 0,0053 t; Cl - 0,016 tonnes; N - 0,23 m; cendres - 0,93 m.

La partie organique des déchets solides avec une humidité de 32% est soumis à un broyage en pièces avec des dimensions ne dépassant pas 100 mm. Broyage est effectué, par exemple, des broyeurs à dents. Ensuite, les déchets organiques broyé est soufflé dans le jet cyclonique four chauffé à 300-400 ° C, l'air à la vitesse du jet ne soit pas inférieure à 28 m / s. Le four à cyclone se produit la combustion MSW.

Nous calculons les paramètres thermiques et physico-chimiques du processus.

Pour graver 5,32 tonnes de MSW quantité four sec d'air nécessaire est déterminée par le rapport stoechiométrique des réactions d'oxydation:

C + O ₂ = CO ₂

H ₂ + ₂ = 0,5 ° H ₂ O

S ₂ + 2O ₂ = ₂ 2SO

ou des quantités équivalentes de masse:

2,34 m 6,25 m C + O ₂ = 8,79 tonnes _de CO ₂

0,28 t _de H ₂ O ₂ 2,24 m = 2,52 m H ₂ O

0,0053 + 0,0053 t t O S ₂ = 0,01 tonnes _de SO ₂

Total d'oxygène 8,4953 m. Lorsque le facteur oxydant en excès = 1.4 demande en oxygène sera 11,89 m Soustraire oxygène disponible dans le MSW .:

11,89-1,52 = 10,37 m.

La quantité d'air nécessaire à l'explosion se trouve de calcul de la teneur en oxygène de 0.233 kg à 1 kg d'air:

B = 10,37 / 0,233 = 44,5 t / h

Le contenu de chaleur de 44,5 tonnes d'air à une température de 300-400 ° C est égale à 3,34-4,54 Gcal.

Ainsi, pour la gravure de 5,32 t / h de l'os substance organique des déchets solides secs requis 44,5 tonnes / h d'air, avec la formation de la composition / h 49,82 tonnes de produits de combustion:

CO _{2 à 8,79} m

H ₂ O - 2,52 m

SO _{2 à 0,01} m

O _{2 à 1,88} m

Cl - 0,016 tonnes

N - 35,674 tonnes

cendres - 0,93 m

Si le taux d'humidité est de 32% des déchets urbains solides, les déchets contiennent en plus des parties sèches d'os supplémentaires de 2,5 m d'eau physique, de sorte que le montant total des produits de combustion atteint 52,32 t / h au contenu suivant des composés:

CO _{2 à 8,79} m 24,6%

H ₂ O - 5,02 t 14,1%

SO ₂ - 0,01 M de 0,028%

O _{2 à 1,88} m 5,27%

Cl - 0,016 m 0,045%

N - 35674 T 53,36%

cendres - 0,93 m 2,6%

À la suite de la combustion de 2,34 tonnes de carbone (au cours de son pouvoir calorifique 8100 kcal / kg) est affecté à la quantité d'énergie thermique:

_Q c = 2,340 · = 8100 kcal 18954000

De la même combustion de l'hydrogène (si la valeur calorifique 32.400 kcal / kg):

_Q h = 2,800 · = 32400 9072000 kcal

La même chose avec la combustion de la valeur calorifique de soufre 2070 kcal / kg

_Q s = 5,3 · 2070 = 10.970 kcal

Total tandis que la chaleur de combustion théoriquement complète des déchets solides sera:

Q _totale = 18954000 + 9072000 + 10970 = 28036970 kcal

Avec la chaleur contenue dans l'air chauffé la quantité théorique de chaleur libérée atteint 32,6 Gcal / h.

La quantité réelle de chaleur libérée dépend de la combustion et de la chaleur incomplète perte mécanique et chimique à l'environnement. En règle générale, ces pertes totales allant jusqu'à 20%. Par conséquent, la répartition effective de l'énergie thermique par combustion dans un environnement humide partie organique MSW cyclone du four est:

_Q p = 32,6 Gcal · 0,8 = 26,0 Gcal / h

la température des gaz de combustion à la sortie du cyclone four:

26000000 kcal - capacité thermique du four,

52320 kg - nombre de produits de combustion,

0375 kcal / kg (· °) - chaleur spécifique des produits de combustion à 1325 ° C

À partir du four à cyclone les produits de combustion passent à travers les canaux de la chambre de post-combustion catalytique, ce qui entraîne une oxydation pratiquement complète est réalisée produits liés au carbone imbrûlé chimique, par conséquent - l'enthalpie de combustion augmente de 5-6% (1,3 à 1,6 Gcal / h) et la température portée à 60 à 70 ° C et on atteint 1385 à 1400 ° C

En outre, les produits de combustion (52320 kg / h) sont introduits dans la chambre de calcination, un arbre vertical vers le haut. En amont atomisée poudre de calcaire (CaCO ₃₎ en une quantité de 2200 kg / h , avec un diamètre moyen de 0,15 mm de particules.

Parce que les pratiques de calcaire de combustion (Yu.M.Butt et al technologie chimique des matériaux à tricoter, M:.. Ecole Supérieure, 1980), il est connu que le temps de la dissociation complète de la taille calcaire des particules de 0,1-0,15 mm particules à une température de 1100-1200 ° C est d'environ 0,002 m (0,12 s), i.e. Presque immédiatement, accompagnée d'une forte relâchement de la structure formée de l'oxyde de calcium. Pendant cette période, l'oxyde de calcium est extrêmement active dans l'absorption d'halogènes, les nitrates, le soufre.

Works NIIStromkompozit Krasnoyarsk établi relation fonctionnelle entre le montant des substances absorbées et la composition fractionnaire de farine de calcaire, dissociant à des températures de 1100-1200 ° C, en particulier, pour les calculs approximatifs, ces chiffres sont les suivants:

HCl absorption - 12,9 g / kg de CaCO _3,

Absorption du SO ₂ - 11,4 g / kg de CaCO _3.

Si le contenu des produits de combustion Cl - 16 kg, et la teneur en SO ₂ - 10 kg (voir ci - dessus), la quantité requise de _CaCO3 pour absorber ces composés est:

HCl - 16.000 g: 12,9 g / kg = 1240 kg de CaCO _3,

SO _{2 à 10000} g: 11,4 g / kg = 877 kg de CaCO _3.

Total: 2 117 kg _CaCO3 a 2200 kg de CaCO _3.

À la suite de la dissociation de 2200 kg de CaCO ₃ produit en moyenne 1270 kg 930 kg CaO et CO _2. Chimisorbé sur la surface de CaO , du chlore et du dioxyde de soufre sont synthétisés respectivement _CaCl2 et CaSO _4, d' abord en une quantité de 25 kg, la seconde en une quantité de 17 kg. Au total, ces impuretés dans la masse de CaO est inférieure ou égale à 3,3%. Ces impuretés (chlorure de calcium et le gypse) ont un effet bénéfique sur le durcissement de la chaux, de sorte que leur présence ne se dégrade pas et améliore la qualité de la chaux calcinée.

Pour la dissociation de _CaCO3 est nécessaire de dépenser 425 kcal par 1 kg de carbonate, de sorte que la dissociation de 2200 kg _CaCO3 0,935 Gcal absorbé l' énergie thermique, et le montant augmente par les produits de combustion de CO ₂ 930 kg (53.250 kg).

Neutralisation des produits de combustion en une quantité de 53250 kg à 25,8 Gcal teneur en chaleur (considéré comme le coût de la dissociation thermique transfert à partir de produits de désintégration, la perte de chaleur dans l'environnement) sont envoyés à la chambre de préchauffage de l'air. la température des fumées à l'entrée du dispositif de préchauffage de l'air est la suivante:

À la suite de chauffer l'air à une température de 400 ° C est passée de 1,6 Gcal d'énergie thermique. Par conséquent, à partir du réchauffeur d'air dans une vapeur ou chaudière à eau chaude entrera 53250 kg de produits de combustion avec une teneur en chaleur approximative de 24,2 Gcal et 1200 ° C la température

A partir de la chaudière, les produits de combustion quittent la température de 150 ° C, de sorte que leur teneur en chaleur sera:

53250 · 0,25 · 150 = 1996875 kcal, fait 2 Gcal.

La quantité de chaleur traitée dans la chaudière, est la suivante:

24,2-2 = 22,2 Gcal / h.

Si le rendement de la chaudière prise égale à 0,92, puis cap chaudière sera:

22,2 · 0,92 = 20,4 Gcal / h.

Ainsi, si un rendement de l'usine de traitement des déchets de la présente méthode - 10 t / h de déchets solides, après le tri de la combustion de la partie organique des produits de combustion des déchets de décontamination initialement dans la chambre de la postcombustion catalytique en augmentant la température à 1400 ° C, et plus loin dans la décarbonisation de la chambre à un taux farine de pierre à chaux 2200 kg / h par chimisorption interaction des halogènes, des nitrates, des sulfites et autres. avec une surface active de l'oxyde de calcium synthétisé complètement des produits neutralisés de la combustion, alors qu'il existe un rendement de chaux commercialisable en une quantité de 1270 kg / h, en faisant passer les produits neutralisés de combustion à travers échangeur de chaleur maintient la production commercialisable de l'énergie thermique à 20,4 Gcal / h.

REVENDICATIONS

1. Un procédé pour l' incinération de l' incinération des déchets organiques solides et d' autres comprenant l' alimentation préchauffé postcombustion d'air des produits de combustion gazeux, un traitement ultérieur pour la liaison de HCl, Cl _2, HF, passant à travers l'échangeur de chaleur - la chaudière, le nettoyage de gaz, caractérisé en ce que, avant d' appliquer un four pour brûler des déchets sont séparés, la partie organique des déchets sont broyés à une taille de pas plus de 100 mm, est mélangé avec les déchets est chauffé jusqu'à une température de 300-400 ⁰ écoulement d'air C est réalisée dans le tangentiellement cyclone du four à une vitesse linéaire non inférieure à 28 m / s, la combustion est réalisée à ⁰ 1320-1350 températures C, une postcombustion est effectuée dans la chambre de post - combustion catalytique à des températures de 1300 à 1500 ⁰ C, le traitement pour le collage de HCl, Cl _2, HF dans la chambre sont décarbonatation de la farine de pierre à chaux pour obtenir de la chaux vive, avant d' être transformés en produits de combustion sont passés à travers une chaudière préchauffeur d'air, la chaudière, puis - après que le système d'épuration de gaz humide, la chaudière à chaleur est fournie aux consommateurs.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la séparation de la partie organique des déchets est séparée.

3. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu 'il comprend des moyens pour le broyage et la séparation des déchets, de déchets alimentaires trémie, foyer cyclone avec un mélange tangentiel d'entrée déchiqueté des déchets et l'air chaud, la chambre de post-combustion catalytique, fonctionnant selon le principe d'un brûleur sans flamme , décarbonisation de l'appareil, équipé d'une trémie et d'alimentation pour la poudre de calcaire, réchauffeur d'air, échangeur de chaleur, système humide de nettoyage de gaz.

4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que la chambre de postcombustion catalytique fente faite de matériaux réfractaires d'aluminosilicate.

5. Appareil selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que la décarbonatation de la chambre de poudre de calcaire est réalisée sous la forme d'un puits vertical dans lequel les gaz chauds montent vers le haut et de la poudre de pierre à chaux pulvérisée dans la partie supérieure de l'arbre est déplacé vers le bas.

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Date de publication 21.02.2007gg

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